在架橋機將箱梁對位后，先將箱梁落在臨時支撐上，臨時支撐采用測力千斤頂，并通過千斤頂調整梁體位置及高程，每個支力的反力與4個支點反力的平均值相差不超過土5%。然后進行GCQZ球型鋼支座、鋼結構球型支座灌漿作業，2h后強度〕20 MPa，然后拆除鋼模板，檢查是否漏漿，必要時進行補漿，并拆除臨時支撐千斤頂，支座安裝結束。
GCQZ球型鋼支座、鋼結構球型支座安裝質f控制中存在的問題


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而且在實際的模板制作過程中表1中的精度也不易，而且在加工預埋鋼板過程中由于焊接套筒及相關錨固鋼筋、鋼板變形不易控制，預埋鋼板安裝時容易出現縫隙。在《客運專線預應力混凝土預制梁暫行技術條件》3.3.1.2條中要求“支座板應保持平整光潔，安裝后預制梁四個GCQZ球型鋼支座、鋼結構球型支座板相對高差不得超過2 mmo0相鄰GCQZ球型鋼支座、鋼結構球型支座位笠模板高差
為了箱梁架設后，各支座的受力相近，在《客運專線鐵路橋涵施工質量驗收暫行標準》鐵建設[2005]160號表14.1.11(GCQZ球型鋼支座、鋼結構球型支座安裝允許偏差和檢驗方法》中要求盆式橡膠支座同一梁端支座高差不大于1~。但在施工過程中由于鋼模板在制作和安裝過程中很難達到要求，而且在施工過程中由于箱梁張拉后箱梁的受力集中在兩端位置，容易引起模板的變形，如果每片梁都對GCQZ球型鋼支座、鋼結構球型支座位置模板進行調整又會給施工進度帶來較大的影響，所以在施工中支座的高差不易控制。
(1) 3種直徑的GCQZ球型鋼支座、鋼結構球型支座在常溫20℃左右，豎向壓應力12 MPa,剪應變士時等效阻尼比除直徑600 mmGCQZ球型鋼支座、鋼結構球型支座的略大于3%以外，均小于300.
(2)從試驗結果可看出，常溫下，豎向壓應力為12 MPa,剪應變士時，隨著支座直徑的增大，GCQZ球型鋼支座、鋼結構球型支座的等效阻尼比有減小的趨勢.


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考慮到設備的摩擦力的存在，國內隔震結構在長期荷載作用下GCQZ球型鋼支座、鋼結構球型支座的豎向壓應力一般均小于12 MPa，這兩方面因素都會造成天然橡膠支座的等效阻尼比減小，因此，剪應變士時，天然橡膠支座的等效阻尼比應小于300.
(4)本文的試驗中，GCQZ球型鋼支座、鋼結構球型支座的等效阻尼比的溫度、壓應力相關性表現為線性相關，應變相關性表現出一定的非線性.
(5)綜上所述，常規條件下，GCQZ球型鋼支座、鋼結構球型支座的等效阻尼比在200-3%之間，與文獻[[3]一致，結合文獻[ 9-11]中的設計實例，在日本隔震設計中通常忽略天然橡膠支座的粘滯阻尼，建議國內在隔震設計中亦可忽略天然橡膠支座的粘滯阻尼.
研究目的:介紹了在遂渝無昨軌道綜合試驗段2座橋梁上使用的填充聚氨脂調高盆式橡膠支座。研究結果:對GCQZ球型鋼支座、鋼結構球型支座的構造特點、調高材料選擇、調高工藝及填充調高前后的性能進行了試驗及對比，試驗結果表明該種調高方式操作方便、性能可靠、造價合理，能很好地滿足客運專線和高速鐵路橋梁支座調高的要求。

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