單向滑動盆式支座可以根據價格選擇合適的網架球鉸支座

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從逆應變滯回曲線可以看出，當新型單向滑動盆式支座、網架球鉸支座經歷了大應變變形后，小應變試驗的初始剛度比順應變試驗結果降低了，同時等效水平剛度與等效阻尼系數也發生了變化。根據每一頻率下第二回至第六回的滯回曲線按大位移法計算逆應變試驗的等效水平剛度和等效阻尼系數，并與順應變試驗結果進行對比，其結果如圖5所示。從圖5中可以看出，在單向滑動盆式支座、網架球鉸支座順應變試驗中10000,175%應變的等效水平剛度比逆應變分別高2500,1900，而250%應變時兩者卻幾乎相同。對于等效阻尼系數，逆應變試驗結果均比順應變的試驗結果小，10000.17500,250%應變時分別小了7.300.0.900.16.9000由此可見新型高阻尼橡膠隔震支座的等效水平剛度、等效阻尼系數與加載順序有很強的相關性。

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單向滑動盆式支座、網架球鉸支座隔震技術于是映入人們的眼簾。1995年口本坂神發生的7.2級地震和1994年美國洛杉磯北嶺6.6級地震雖然也使本國遭受了的損失，但是采用橡膠隔震技術的口本郵政大樓和美國南加州大學醫院卻在地震中完好無損，所以事實證明采用橡膠支座隔震技術對于建筑結構減震防災是有著深遠的意義的。所以漢川地震后，很多的隔震建筑又開始應用，例如位于成都的凱德風尚一期工程開始動工，工程量20多萬方，所使用的就是無錫圣豐建筑新材料有限公司所生產的隔震橡膠支座，直徑為400mm到700mm，總共3000多個，是目前大的小區隔震建筑群。相信單向滑動盆式支座、網架球鉸支座橡膠隔震技術的發展，使得人們對戰勝地震災害重新產生了信心。
目前單向滑動盆式支座、網架球鉸支座中應用為廣泛的便是天然橡膠隔震支座(LNR)和鉛芯橡膠隔震支座(LRB)，地震中很多工程結構因此得以很好的保護。但是鉛芯橡膠支座的應用又導致了鉛的污染問題，一是生產鉛芯的過程會對環境造成污染，二是用于工程結構之后隨著時間的推進，在單向滑動盆式支座、網架球鉸支座使用過程中橡膠逐漸老化、開裂，鉛芯外漏，對周圍的環境造成嚴重的破壞，而且鉛芯橡膠支座的力學性能也受到不同程度的折減。因此，研究既對環境沒有污染，又具備穩定的力學和阻尼性能的新型高阻尼橡膠隔震支座(HDR) }l}}Zl對于單向滑動盆式支座、網架球鉸支座橡膠隔震技術的發展和應用有著重要的的社會和經濟價值。很多發達國家都己經開始了這方面的研究，美國、歐洲等己經投入了大量的人力物力研制具備穩定性能的新型高阻尼橡膠隔震支座，地震頻發的口本更是走在世界的前列，在口本和各界的支持下，口本東海橡膠公司與愛知工業大學合作研制出了性能的成品阻尼橡膠隔震支座，而我國對于高阻尼橡膠支座的研制還處于起步階段，大量的工作需要去完成。

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試驗中使用的單向滑動盆式支座、網架球鉸支座隔震橋梁的某橋墩如圖8 (a)所示，圖8 (b)是其簡化的3自由度模型。
在試驗中采用了lOm高的混凝土橋墩，橋墩基礎的平面尺寸6. 3mX 6. 3m,基礎高度為2.0m,橋墩的斷面尺寸為5. 22mX 2. 4m,高度為9. 5m,橋面的重量為714t。試驗橋墩模型的階振型為{0. (},0. 133, 0. 991 } T，其周期為1. 27s，在試驗計算控制程序的編寫過程中，為了確保試驗的安全，結構3自由度模型的2階和3階振型不予考慮，僅僅考慮結構模型在1階振型下的地震反應。圖8 (b)中3自由度模型所用的剛度(k}, k:和kei, kez)值根據混凝土橋墩在彈性范圍內的斷面彎矩和應變曲率的曲線關系計算給出。試驗中使用的單向滑動盆式支座、網架球鉸支座是Q5倍的縮尺模型，其面積是真實面積的1 /4，而在實際情況中，每個橋墩使用2個橡膠隔震墊。因此，實際每個橋墩上的橡膠隔震支座的總恢復力是試驗中實測J恢復力的8倍。
3. 3. 2試驗中使用的單向滑動盆式支座、網架球鉸支座及其地震波
本次實時子結構擬動力試驗使用的試驗試件是板式橡膠支座NR，新型單向滑動盆式支座、網架球鉸支座HDRo其平面尺寸都采用方形400mm X 400rnn，純橡膠層總厚度為120mm，橡膠的剪切彈性模量為1. 2N /~zmm，其175%應變時的阻尼比設計值分別為0. 0},0. 21。試驗中采用2類場地的地震波L2T1Soi12，其大加速度峰值為Q22g，地震波的標準輸入時間間隔為△T- O. O l o
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