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（1）預估漏磁系數σ′。 根據以往設計的經驗，σ′值可在1.00耀1.5之間選取。 （2）初步計算所需磁勢。 按公式（IN）′= σ′H0δ 0.4π 計算出所需磁勢即安匝數。 （3）選定導線規格，按大于或01月24日 -
最后磁場也趨近均勻。 插入鐵芯比未插入鐵芯時場強提高的部分就是鐵芯貢獻的。 由于未插入鐵芯前螺線管內腔的磁場是均勻的，插入鐵芯后磁場 變得不均勻，磁場強度的變化曲線類似于指01月24日
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（4）在多絲情況下，鋼毛側面間距 S是一個很重要的參數。S 小時，會在整個側面區域形成“低磁區域”，從而不利于弱磁性微 顆粒的磁化。適當地控制鋼毛的排列，有可能消除不利因素。 （501月24日
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（4）在多絲情況下，鋼毛側面間距 S是一個很重要的參數。S 小時，會在整個側面區域形成“低磁區域”，從而不利于弱磁性微 顆粒的磁化。適當地控制鋼毛的排列，有可能消除不利因素。 （501月24日
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高梯度磁選前物料必須充分分散并且礦漿要有適宜的流變特 對礦漿的分散過程起決定作用的因素是微粒表面的荷電狀態 化性質。通常采用超聲波或添加分散劑對物料進行分散。超 產生空化作01月24日
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本文詳細地介紹了有限元法及預估反算法計算鎧裝螺線管內 點場強，進而確定漏磁系數 σ。實測結果表明，理論計算值與 測值吻合。 在鎧裝螺線管磁系設計研究時，以往對漏磁系數 σ 的確定01月24日
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有人提議用順磁性液體代替水作為濕式高梯度磁選的載體， 此減少甚至消除脈石成分的磁捕獲。如果載體的比磁化率與欲 去礦物的比磁化率相匹配，根據下式，作用于該礦物顆粒上的 磁力Fm01月24日
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2.2 磁利用率與螺線管長度的關系 由圖3看出，無限長螺線管的磁力線都集中在螺線管內部， 漏磁，磁利用率最-大；有限長螺線管的磁力線一部分擴散到螺 管外部空間，螺線管越短，擴散到外01月24日
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x———離開某一鐵芯端面的距離，cm。 插入平鐵芯或尖削鐵芯，磁場強度的變化規律是一致的，只 值有所不同。 4 結 論 1）未鎧裝螺線管軸線中點的磁場強度隨其長度增加而增 最后趨于飽和01月24日
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有人提議用順磁性液體代替水作為濕式高梯度磁選的載體， 此減少甚至消除脈石成分的磁捕獲。如果載體的比磁化率與欲 去礦物的比磁化率相匹配，根據下式，作用于該礦物顆粒上的 磁力Fm01月24日
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另一種是機械振動高梯度磁選裝置。該裝置只使分選介質振 。介質固定在振桿上，當振桿振動時，磁介質隨之振動。這種 置用于細粒黑鎢礦和石英混合試樣的分選時，與非振動高梯度 選相比01月24日
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為了確定鐵鎧中的磁路長度LT，需確定鐵鎧的各部分尺寸。 對于圖1所示圓柱形螺線管，其上蓋（或下底）厚度可根據磁 連續性原理確定，即 3） 中：Hd———導體所占環狀空間的磁場強度； BT01月24日
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有的學者通過研究指出，弱磁性顆粒的磁化不是瞬間完成 ，需要一定的磁化時間 ［6］ 。由于“低磁場區域”的存在，磁性顆 通過鋼毛時，會處于時強時弱，甚至斷續的磁化狀態，因而使 須01月24日
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最后磁場也趨近均勻。 插入鐵芯比未插入鐵芯時場強提高的部分就是鐵芯貢獻的。 由于未插入鐵芯前螺線管內腔的磁場是均勻的，插入鐵芯后磁場 變得不均勻，磁場強度的變化曲線類似于指01月24日
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工業上應用的高梯度磁選機有間斷作業和連續作業兩種。間 斷作業的圓柱形螺線管磁系都是長度較小而直徑較大。為了減少 漏磁，提高螺線管內腔的磁場強度，常將螺線管用高導磁系數的 鐵01月24日
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另外，在半徑為b的聚磁介質上捕收的顆粒，受到流體剪應 的作用，當顆粒半徑a小于邊界層厚度時，由剪應力所決定的 能為 中：ρ、η———流體密度和黏度； v———流體運動速度； x———01月24日
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（1）鎧裝螺線管的磁勢包括氣隙磁勢及鐵鎧內的磁勢。確定 鎧內的磁勢時，必須知道導體所占空間的磁通。此磁通的大小 決于環狀空間的場強分布規律。根據測定數據和理論分析，已 明場強01月24日
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微細粒高梯度磁選體系的性質和各種相互作用力的復雜性決 了體系顆粒的分散和團聚機理的復雜性。一般的高梯度磁選 中，都需要顆粒能穩定地分散以減少機械夾雜、堵塞的嚴重性。 近年來01月24日
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最后磁場也趨近均勻。 插入鐵芯比未插入鐵芯時場強提高的部分就是鐵芯貢獻的。 由于未插入鐵芯前螺線管內腔的磁場是均勻的，插入鐵芯后磁場 變得不均勻，磁場強度的變化曲線類似于指01月24日
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鎧裝螺線管磁系的磁勢與功率的計算 孫仲元 肖金華 摘要 本文指出螺線管導體所占環形空間的場強分布規律從螺線管內 緣到外緣按直線變化。根據這一規律，按磁通連續性原理即可確定鐵鎧01月24日
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